淺析天窗結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)論文
1結(jié)構(gòu)優(yōu)化計(jì)算
1、1箱梁支座的強(qiáng)度優(yōu)化設(shè)計(jì)
箱梁節(jié)點(diǎn)是整個(gè)承重鋼梁最為關(guān)鍵的部位，在施工中采用不同形式的加勁肋對(duì)該部位進(jìn)行了加固處理。嚴(yán)格按照要求的尺寸，對(duì)GWJ－4號(hào)承重結(jié)構(gòu)進(jìn)行不同荷載狀態(tài)下的分析。利用有限元軟件ABAQUS對(duì)GWJ－4號(hào)鋼架各部分的實(shí)際三維模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。該有限元軟件研究實(shí)際模型在承重荷載及風(fēng)荷載作用下的承載能力，著重對(duì)承重結(jié)構(gòu)需要優(yōu)化的地方進(jìn)行分析，從而提出可行的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。天窗閉合狀態(tài)時(shí)不同受力荷載條件下對(duì)天窗閉合狀態(tài)下的GWJ－4屋架的受力分析如下。
1、1、1GWJ－4屋架在承重下的受力天窗全關(guān)閉狀態(tài)下的GWJ－4屋架關(guān)鍵部位的受力分析�？闯觯涸贕WJ－4屋架的跨中位置附近，其應(yīng)力分布比較均勻，沒(méi)有大的應(yīng)力集中區(qū)，且最大Mises應(yīng)力均小于100MPa，在此應(yīng)力下支撐板是不會(huì)發(fā)生局部屈服的。最大Mises應(yīng)力小于Q235B鋼的單軸抗壓強(qiáng)度，故在此工況下，箱形梁跨中部位的荷載承載能力滿足要求。箱梁支座數(shù)值分析結(jié)果知，最大Mises應(yīng)力約為230MPa，主要是因?yàn)樘菪渭觿爬叽嬖诿黠@的應(yīng)力集中區(qū)，導(dǎo)致該位置出現(xiàn)了較大的應(yīng)力。一般來(lái)說(shuō)，由塑性材料制成的構(gòu)件，應(yīng)力集中對(duì)其在靜荷載作用下的強(qiáng)度幾乎無(wú)影響，但是該結(jié)構(gòu)為滑動(dòng)式玻璃天窗的承重結(jié)構(gòu)，需要各種交變荷載的作用，因此有必要對(duì)此支座進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，減小其應(yīng)力集中系數(shù)。天窗全關(guān)閉狀態(tài)下的GWJ－4屋架關(guān)鍵部位的位移大小分布，由于在承重荷載的作用下，箱型梁在水平方向位移值小于1mm，因此僅列出了GWJ－4屋架箱梁在天窗全關(guān)閉狀態(tài)下的豎向位移分布圖。從結(jié)果可以看出：在此工況下，箱形梁產(chǎn)生的最大豎向位移約為5mm，位置在箱型梁的.跨中部位，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)規(guī)范，其位移大小滿足要求。
1、1、2GWJ－4屋架在承重及風(fēng)荷載下的受力在承重及風(fēng)荷載的共同作用下，箱形梁跨中部分的應(yīng)力仍然很小，因此不再重復(fù)分析。在此工況下箱形梁支座的應(yīng)力狀況。在兩種荷載的共同作用下，支座個(gè)別單元的應(yīng)力已經(jīng)超過(guò)Q235鋼材的屈服強(qiáng)度（并不意味著破壞），梯形加勁肋與豎向加勁肋的接觸部位存在很大的應(yīng)力集中，這對(duì)結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期穩(wěn)定性是不利的，因此有必要采取措施來(lái)減輕應(yīng)力集中帶來(lái)的危險(xiǎn)。GWJ－4屋架在承重荷載及風(fēng)荷載下的豎向位移及水平位移。通過(guò)對(duì)比可知，風(fēng)荷載對(duì)豎向位移影響很小，豎向位移的最大值約為4、7mm，最大位移在跨中部位，滿足工程設(shè)計(jì)的規(guī)范的要求，這說(shuō)明該屋架的豎向剛度已經(jīng)滿足要求。風(fēng)荷載主要影響箱形梁的水平位移，在此作用下，箱形梁產(chǎn)生了較大的水平位移，其最大值仍產(chǎn)生在箱型梁的跨中位置處，為4、3mm。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范，此水平位移的大小是滿足工程設(shè)計(jì)要求的，因此無(wú)需另外增加水平方向剛度。
1、1、3箱梁支座的優(yōu)化設(shè)計(jì)由上面兩種荷載條件下應(yīng)力和位移的數(shù)值模擬結(jié)果分析可知，在天窗玻璃全關(guān)閉狀態(tài)下，強(qiáng)度和剛度都滿足要求，但其不足之處在于箱型梁支座存在較大的應(yīng)力集中，這導(dǎo)致支座支撐板出現(xiàn)了個(gè)別單元的屈服。根據(jù)疲勞理論，在交變荷載的作用下，應(yīng)力集中會(huì)降低結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和耐久性。因此，提出了以下可行的減小支座應(yīng)力集中的實(shí)施方案。針對(duì)梯形加勁肋應(yīng)力集中程度高的現(xiàn)象，建議在支座兩側(cè)再添加兩個(gè)相同尺寸的梯形加勁肋。對(duì)優(yōu)化后的支座，運(yùn)用有限元對(duì)其在承重荷載及風(fēng)荷載作用下進(jìn)行應(yīng)力分析，如圖8所示�？梢缘贸�，經(jīng)過(guò)優(yōu)化后支座的最大應(yīng)力是187MPa，其應(yīng)力集中程度相比未優(yōu)化之前的支座已經(jīng)減小很多。這說(shuō)明此優(yōu)化起到了良好的效果。
1、2連接板的優(yōu)化設(shè)計(jì)
滑動(dòng)天窗從完全關(guān)閉至完全打開(kāi)過(guò)程中時(shí)，數(shù)值模擬分析，在連接板與箱梁的接觸處存在較大的應(yīng)力集中，這導(dǎo)致了部分單元的應(yīng)力超過(guò)了Q235鋼的屈服強(qiáng)度，但是需要說(shuō)明的是并不是超過(guò)屈服強(qiáng)度該連接板就要破壞，只是很小的一部分可能會(huì)發(fā)生屈服，這對(duì)韌性結(jié)構(gòu)整體的安全性影響較小。由于支架要處于不同活荷載的作用下，為了長(zhǎng)久的安全性和穩(wěn)定性，連接板所受的最大應(yīng)力有必要處于鋼材的最大屈服強(qiáng)度之下，因此有必要對(duì)該處連接板進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。針對(duì)以上分析知，連接板存在的最大問(wèn)題是該處存在應(yīng)力集中，導(dǎo)致了該處產(chǎn)生了較大的集中應(yīng)力，從而影響結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期安全性和穩(wěn)定性。為了消除應(yīng)力集中，可以采取以下兩種措施：第一種是通過(guò)構(gòu)造措施減小應(yīng)力集中，例如連接鋼板需要倒角處理等；第二種措施是對(duì)此處連接板進(jìn)行重新的設(shè)計(jì)，例如增加連接板的數(shù)量來(lái)減小每塊連接板所受的應(yīng)力、連接板采用強(qiáng)度更高的鋼材等等。此處我們對(duì)第二種優(yōu)化措施進(jìn)行了數(shù)值模擬，驗(yàn)證了其可行性。
2結(jié)論
經(jīng)過(guò)上述對(duì)箱梁支座和連接板的數(shù)值模擬，對(duì)鋼梁的主要支座、聯(lián)系桿件進(jìn)行了分析，并對(duì)其進(jìn)行了優(yōu)化。將優(yōu)化前后的應(yīng)力應(yīng)變分布情況對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后的節(jié)點(diǎn)和支座可以有效避免一些較為顯著的應(yīng)力集中區(qū)域，從而使得屋蓋結(jié)構(gòu)的支座和連接更加合理和安全，為后續(xù)工程的設(shè)計(jì)和施工提供了較有參考價(jià)值的建議。
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